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      1. 液位計廠家,液位變送器廠家產品推薦
        提高溫度變換器抗沖擊能力的研究與應用
        信息來源: 溫度變換器 | 2021-11-29 點擊量: 1751

           摘要:新型運載火箭對電子設備提出了更高抗沖擊能力的要求。運用ANSYSWorkbench軟件分析沖擊試驗中出現問題的溫度變送器,知悉了印制電路板的形變分布,分析出產品存在的防沖擊工藝措施不足、印制電路板厚度不夠、元器件布局不合理等抗沖擊的薄弱環節,并給出了解決措施。解決了溫度變送器大沖擊試驗條件下抗力學性能差的問題,提升了產品的可靠性,保證了產品的質量,并將該技術應用于后續的型號中。

          引言
          運載與武器型號彈(箭)上力學環境復雜,不同位置的電子設備在飛行過程中要承受不同的力學環境,設備失效也偶爾出現。隨著推力更大、運載能力更強新一代運載火箭的發展,電子設備需要承受的振動與沖擊量級越來越大,電子設備的驗收、例行試驗就是模擬飛行過程中的力學環境,驗證產品能否在惡劣的條件下可靠正常工作。在驗收、例行試驗過程中,逐漸暴露出產品不能適應大沖擊環境試驗條件要求的問題,元器件失效引發的質量問題時有發生[1]。
             
          沖擊響應譜是用來衡量系統受到沖擊作用效果的尺度。沖擊響應譜試驗技術是考核電子設備結構及抗沖擊能力的手段之一,是一種科學合理的衡量沖擊運動對系統作用力大小的試驗方法[2]。
          溫度測量是彈(箭)上非常常見的遙測參數之一,溫度變送器作為溫度測量的電路部分,占據了彈上電子設備較大比例。溫度變送器在某型號沖擊響應譜試驗中,曾經出現元器件失效的現象。沖擊響應譜試驗過程中,巨大的沖擊加速度不僅造成焊點脫落,而且伴有電容開裂、二極管有裂紋、基準源開蓋等現象。逐漸暴露出原有選型產品不能適應新型運載火箭大沖擊環境試驗條件要求的問題。
          由于溫度變送器已被多個型號選用,結構和安裝尺寸相對較小,無法在外部增加減震裝置[3],在不更改產品結構的前提下提高溫度變送器抗沖擊能力是急需解決的問題。要提升溫度變送器產品的耐沖擊性能,保證產品在飛行過程中的可靠性,必須找出問題出現的原因,找出產品抗沖擊性能差的薄弱環節并采取合理的工藝措施。
          2失效分析
          目前解決大沖擊失效的問題,基本都集中在對失效器件粘固上。通過選擇不同的膠料、灌封固膠方式,提升失效器件的抗沖擊能力[4],這些方法在一定程度上提升了元器件抗沖擊的能力,但并沒有分析出大沖擊對產品產生的影響,更沒有找到引腳斷裂、元器件開蓋、電容開裂的根源,容易讓人產生錯誤的判斷。為了有效解決產品耐沖擊的問題,決定對沖擊試驗中出現問題的產品采用ANSYSWorkbench軟件分析印制電路板應力,明確問題產品在沖擊下的形變情況。通過軟件分析產品承受應力的全貌,明確薄弱環節,對薄弱位置器件直接加固,有針對性地解決問題。溫度變送器由印制電路板組合件、殼體、蓋板組成。其中,印制電路板組合件與殼體之間、殼體與蓋板之間均用螺釘固定連接。
          印制電路板組合件由印制電路板和多個元器件組成。每個元器件的質量、外形尺寸都可以通過實際測量獲得。運用ANSYSWorkbench軟件,按照印制電路板組合件的真實狀態建立了印制電路板組合件的三維模型,如圖1所示,標注位置為沖擊試驗失效器件。
          因為所有失效元器件均出現在垂直印制電路板方向沖擊以后,所以分析此方向的沖擊應力,獲得失效印制電路板組合件仿真形變分布圖如圖2所示。
          通過應力分析,可知溫度變送器在沖擊過程中,承受應力產生形變的位置量級及分布情況,與產品在試驗過程中失效器件的位置完全吻合。因此可知大沖擊環境下產品內部的元器件失效原因,如圖3所示。
          3解決措施
          3.1改變由產品到元器件的沖擊力學傳遞
          在研究如何提升產品抗沖擊能力的途徑中,首先考慮通過合理的工藝優化方案,改變產品沖擊的力學傳遞,從而衰減沖擊試驗印制電路板形變的量級,進一步減小印制電路板形變傳遞到元器件上的沖擊值,達到提升產品耐沖擊的能力。工藝優化方案的運用,需要利用軟件分析沖擊形變并加以佐證。由于結構尺寸的限制,無法在外部增加緩沖裝置,只能從產品內部考慮。
          目前常用的印制電路板固封工藝有灌封、粘固兩種方式??紤]到產品的可維修性,產品質量和散熱采用粘固工藝。由于環氧樹脂粘接劑粘固元器件為航天產品限用工藝,所以選用硅橡膠GD414作為粘固材料。GD414屬于中性單組分室溫硫化硅橡膠,無腐蝕性,具有高強度、高斷裂伸長率、耐紫外光、耐氣候老化及良好的電絕緣等優點[5]。
          通過不同工藝優化方案摸索,決定采取如下的工藝措施:印制電路板邊緣和殼體之間用硅橡膠GD414連為一體,把殼體內壁與印制電路板粘固成一體,減小沖擊后印制電路板的形變量。力學加固是保障印制電路板組合件能夠順利通過力學沖擊試驗的重要工藝措施。
          印制電路板邊緣和殼體之間粘固效果如圖4所示。
          印制電路板邊緣和殼體之間粘固后沖擊試驗仿真應力圖如圖5所示。圖2與圖5對比可知:粘固前,印制電路板的非常大形變量是4.8596e-5;粘固后,印制電路板的非常大形變量是3.9384e-6,印制電路板形變量減小了一個量級。形變區間分布也發生了很大的變化,粘固后,非常大的形變區間的形變量與粘固前相比,形變量顯著變小。因此將印制電路板邊緣和殼體粘固成為一體的方法對減小大沖擊產生的應力有明顯的作用。
          3.2加固薄弱環節
          在產品的加固處理中,不僅將改進工藝手段后,形變量非常大的區域中的器件粘固,同時將易損壞的電子元器件如鉭電容、二極管、運算放大器、基準源等較大器件用硅橡膠GD414粘固。防振粘固均應將硅橡膠GD414填充在待粘固元器件本體與相鄰印制電路板表面之間,采取工藝措施,確保填滿,確保粘固內部沒有氣泡產生。粘固后硅橡膠GD414在室溫20~35℃,濕度>40%的條件下固化,時間為24h。固化時間72h后才可力學試驗。
          3.3解決印制電路板厚度不夠的措施
          原始印制電路板的厚度為1.5mm,將印制電路板的厚度從1.5mm加厚到2mm,有利于增加印制電路板的剛度,更好地抵御外部沖擊帶來的損壞。印制電路板增厚到2mm時沖擊試驗仿真應力圖如圖6所示。
          通過圖2與圖6對比可知:1.5mm厚度印制電路板的非常大形變量是4.8596e-5,2mm厚度印制電路板的非常大形變量是5.2592e-6,印制電路板形變量減小了一個量級,與印制電路板和殼體之間用硅橡膠GD414粘固狀態下的量級相當,只是在比例系數上略大。與此同時,受沖擊影響較大的器件處的形變也獲得了極好的抑制。因此,增加印制電路板厚度的方法對減小大沖擊產生的應力形變、防止元器件失效有明顯作用。
          3.4解決元器件布局不合理的措施
          在對元器件粘固、印制電路板和殼體之間粘固以及增加印制電路板厚度的基礎上,對溫度變送器的印制電路板上的元器件重新布局,將抗沖擊能力差、易損壞的二極管放在印制電路板邊緣位置。
          4措施的試驗驗證
          4.1粘固措施的試驗驗證
          共7臺產品沖擊試驗發生問題,造成產品返工:將易損壞的電子元器件如鉭電容、二極管、運算放大器、基準源等較大器件用硅橡膠GD414粘固,同時將印制電路板邊緣和殼體之間用硅橡膠GD414連為一體,按表1序號1的試驗條件重新試驗,產品均通過了大沖擊試驗。產品測試結果正常。產品開蓋后用放大倍數不低于30倍的三維光學顯微鏡檢查所有元器件本體完好、無損;導線焊接牢固;緊固件無松動;焊點無裂紋。沖擊響應譜試驗條件及驗證結果見表1。
          4.2印制電路板加厚的措施驗證
          在采取粘固措施的基礎上,加厚印制電路板,制作了2臺產品樣機,并按照表1序號2的試驗條件重新試驗沖擊,通過了20000g大沖擊試驗。
          4.3元器件重新布局的措施驗證
          在采取印制電路板粘固和加厚措施后,對元器件重新布局將容易損壞的二極管盡量放置在印制電路板邊緣,制作了2臺產品樣機,并按照表1序號2的試驗條件重新試驗沖擊,通過了20000g大沖擊試驗。
          5結束語
          通過運用ANSYSWorkbench軟件分析產品應力與形變,分析出產品耐沖擊的薄弱環節。能夠有效驗證采取工藝措施是否合理、正確,有的放矢地加固薄弱環節,既增強了采用工藝優化方案解決問題的合理性,也對元器件合理布局提供了有力的支持。
          溫度變送器通過印制電路板粘固和印制電路板加厚并對元器件重新布局措施后,提高了溫度變送器的抗沖擊能力,將產品抗沖擊量級提升至20000g,乃至更高量級。通過改進措施,提高了產品對惡劣力學環境的適應性,滿足了新一代運載火箭多個型號的需求。并將該技術應用于后續的型號中,效果良好。為后續同類型變換器的結構完善和新產品的研制打下了良好的基礎。
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